大家好！今天讓俊星環保來大家介紹下關于運輸廢油井管道（運輸廢油井管道圖片）的問題，以下是小編對此問題的歸納整理，讓我們一起來看看吧。

文章目錄列表:

• (沉管)灌注樁施工質量問題及處理技術
• 包氣帶環境
• 油田廢油井叫啥油
• 船舶制造中管道里的油污怎么清潔？
• 油田廢棄油井拆除是只拔出油管嗎

(沉管)灌注樁施工質量問題及處理技術

1 適用范圍
本工藝標準適用于工業與民用建筑采用沉管灌注樁的工程。
2 施工準備
2.1 原材料要求
2.1.1 水泥：用.5級普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥。
2.1.2 砂：中砂或粗砂，含泥量不大于5%。
2.1.3 石子：卵石粒徑不大于mm；碎石粒徑不大于mm；配筋樁石子粒徑均不宜大于mm，并不宜大于鋼筋最小凈距的1/3。
2.1.4 水：用自來水或不含有害物質的潔凈水。
2.1.5 鋼筋：品種和規格按設計要求采用，有出廠合格證及復檢報告。
2.2 主要機工具
2.2.1 錘擊打樁設備為一般錘擊打樁機，如落錘、柴油錘、蒸汽錘等，由樁架、樁錘、樁管等組成，樁管直徑為-mm，長8-m；振動沉樁設備有DZ或DZ型振動錘，ZJB型步履式樁架、卷揚機、加壓裝置、樁管、樁尖或鋼筋混凝土預制等，樁管直徑為-mm，長-m。
2.2.2 配套機具設備：有下料斗，1t機動翻斗車，強制式混凝土攪拌機，鋼筋加工機械，交流電焊機，氧割裝置，型裝載機等。
2.3 作業條件
2.3.1　根據現場的地質資料及設計施工圖紙，編制切實可行的施工組織設計。
2.3.2　施工場地范圍內的地面、地下障礙物均已排除或處理。場地已完成三通一項工作，對影響施工機械運行的松軟場地已進行適當處理（如鋪設礦渣），并有排水措施。
2.3.3 施工用水、用電、道路及臨時設施均已就緒。
2.3.4　現場已設置測量基準線，水準基點，并妥加保護，施工前已按施工圖紙放出軸線、定位點，并已復核樁位。
2.3.5　在復雜土層施工時，應事先進行成孔試驗，數量一般不小于2個。
2.3.6　施工前對施工人員進行一次安全培訓及技術交底。
2.4 作業人員
2.4.1 主要作業人員：鉆機操作工、鋼筋工、混凝土工、焊工、測量工、技術員、電工
2.4.2 鉆機操作工和電工應持證上崗，其余工種接受安全和技術培訓，并進行施工技術交底。
3　施工工藝
3.1 工藝流程
否
是
3.2 操作工藝
3.2.1 打沉樁機就位時，應垂直、平穩架設在打（沉）樁部位樁錘（振動箱）應對工程樁位同時，在樁架或套管上標出控制深度標記以便在施工中進行套管深度觀測。
3.2.2 采用活瓣式樁尖時，應先將樁尖活瓣用麻繩或鐵絲捆緊合攏，活瓣間隙應緊密。當樁尖對準樁基中心，并核查高速套管垂直度后，利用錘擊及套管自重將樁尖壓入中。
3.2.3　采用預制混凝土樁尖時，應先在樁基中心預埋好樁尖，在套管下端與樁尖接觸處墊好緩沖材料。樁機就位后，吊起套管，對準樁尖，使套管、樁尖、樁錘在一條垂直線上，利用錘重及套管自重將樁尖壓入土中。
3.2.4　成樁施工順序一般從中間開始，向兩側邊或四周進行，對于群樁基礎或樁的中心距小于或等于3.5d（d為樁徑）時，應間隔施打，中間空出的樁，須待鄰樁混凝土達到設計強度的%后，方可施打。
3.2.5 開始沉管時應輕擊慢振。錘擊沉管時，可用收緊鋼繩加壓或加配重的方法提高沉管速率。當水或泥漿有可能進入樁管時，應事先在管內灌入1.5m左右的封底混凝土。
3.2.6　應按設計要求和試樁情況，嚴格控制沉管最后貫入度。錘擊沉管應測量最后二陣十擊貫入度；振動沉管應測量最后兩個2min貫入度。
3.2.7　在沉管過程中，如出現套管快速下沉或套管沉不下去的情況，應及時分析原因，進行處理。如快速下沉是因樁尖穿過硬土層進入軟土層引起的，則應繼續沉管作業。如沉不下去是因樁尖頂住孤石或遇到硬土層引起的，則應放慢沉管速度（輕錘低擊或慢振），待越過障礙后再正常沉管。如仍沉不下去或沉管過深，最后貫入度不能滿足設計要求，則應核對地質資料，會同建設單位研究處理。
3.2.8　鋼筋籠的吊放，對通長的鋼筋籠在成孔完成后埋設，短鋼筋籠可在混凝土灌至設計標高時再埋設，埋設鋼筋籠時要對準管孔。垂直緩慢下降。在混凝土樁頂采取構造連接插筋時，必須沿周圍對稱均勻垂直插入。
3.2.9　每次向套管內灌注混凝土時，如用長套管成孔短樁，則一次灌足，如成孔長樁，則第一次應盡量灌滿。混凝土坍落度宜為6-8cm，配筋混凝土坍落度宜為8-cm。
3.2.　灌注時充盈系數（實際灌注混凝土量與理論計算量之比）應不小于1。一般土質為1.1；軟土為1.2-1.3。在施工中可根據不同土質的充盈系數，計算出單樁混凝土需用量，折后成料斗澆灌次數，以核對混凝土實際灌注量。當充盈系數小于1時，應采用全樁復打；對于斷樁及縮頸樁可局部復打，即復打超重斷樁或縮頸樁1m以上。
3.2.　樁頂混凝土一般宜高出設計標高mm左右，待以后施工承臺時再鑿除。如設計有規定，應按設計要求施工。
3.2. 每次拔管高度應以能容納吊斗一次所灌注混凝土為限，并邊拔邊疆。在任何情況下，套管內應保持不少于2m高度的混凝土，并按沉管方法不同分別采取不同的方法拔管。在拔管過程中，應有專人用測錘或浮標檢查管內混凝土下降情況，一次不應拔得過高。
3.2. 錘擊沉管拔管方法是：套管內灌入混凝土后，拔管速度均勻，對一般土層不宜大于1m/min；對軟弱土層及軟硬土層交界處不宜大于0.8m/min。采用倒打拔管的打擊次數，單動汽錘不得少于次/min；自由落錘輕擊（小落距錘擊）不得少于次/min。在管底未拔到樁頂設計標高之前，倒打或輕擊不得中斷。
3.2. 振動沉管拔管方法可根據地基土具體情況，分別選用單打法或反插法進行。單打法：適用于含水量較小土層。系在套管內灌入混凝土后，再振再拔，如此反復，直至套管全部拔出，在一般土層中拔管速度宜為1.2-1.5m/min，在軟弱土層中不宜大于0.8-1.0m/min。反插法：適用于飽和土層。當套管內灌入混凝土后，先振動再開始拔管，每次拔管高度為 0.5-1，反插深度0.3-0.5m ，同時不宜大于活瓣樁尖長度的2/3。拔管過程應分段添加混凝土，保持管內混凝土面始終不低于地表面，或高于地下水位1-1.5m以上。拔管速度控制在0.5m/min以內。在樁尖接近持力層處約1.5m范圍內，宜多次反插，以擴大樁底端部面積。當穿對淤泥夾層時，適當放慢拔管速度，減少拔管和反插深度。反插法易使泥漿混入樁內造成夾泥樁，施工中應慎重采用。
3.2. 套管成孔灌注樁施工時，就隨時觀測樁頂和地面有無水平位移及隆起，必要時應采取措施進行處理。
3.2. 樁身混凝土澆注后有必要復打時，必須在原樁混凝土未初凝前在原樁位上重新安裝樁尖，第二次沉管。沉管后每次灌注混凝土應達到自然地面高，不得小灌。拔管過程中應及時清除樁管外壁和地面上的污泥。前后兩次沉管的軸線必須重合。
4　質量標準
4.1 灌注樁的平面位置和垂直度的允許偏差
灌注樁的樁位偏差必須符合下表的規定，樁頂標高至少要比設計標高高出0.5m，樁底清孔質量按不同的成樁工藝有不同的要求，應按本章要求執行。每澆注m3必須有1組試件，小于m3的樁，每根樁必須有1組試件。
灌注樁的平面位置和垂直度的允許偏差
序號 成孔方法 樁徑允許偏差（mm） 垂直度允許偏差（%） 樁位允許偏差（mm）
1-3根、單排樁基垂直于中心線方向和群樁基礎的邊樁 條形樁基沿中心線方向和樁基礎的中間樁
1 泥漿護壁鉆孔樁 D≤mm ± ＜1 D/6，且不大于 D/4，且不大于
D＞mm ± ＋0.H ＋0.H
2 套管成孔灌注樁 D≤mm - ＜1
D＞mm
3 干成孔灌注樁 - ＜1
4 人工挖孔法 混凝土護壁 ＋ ＜0.5
鋼套管護壁 ＋ ＜1
備注：1、樁徑允許偏差的負值是指個別斷面。
　　　2、采用復打、反插法施工的樁，其樁徑允許偏差不受上表限制。
　　　3、H為施工現場地面標高與樁頂設計標高的距離，D為設計樁徑。
4.2 灌注樁的鋼筋籠質量檢驗標準（mm）
4.2.1　施工前應對水泥、砂、石子（如現場攪拌）、鋼材等原材料進行檢查，對施工組織設計中制定的施工順序、監測手段（包括儀器方法）也檢查。
4.2.2　施工中應對成孔、清楚、放置鋼筋籠、灌注混凝土等進行全過程檢查，人工挖孔樁尚應復驗孔底持力層（巖）性。嵌巖樁必須有持力層的巖性報告。
4.2.3　施工結束后，應檢查混凝土強度，并應做樁體質量及承載力的檢驗。
4.2.4　混凝土灌注樁的質量檢驗標準應符合下表規定
灌注樁的鋼筋籠質量檢驗標準（mm）
項 序 檢查項目 允許偏差或允許值 檢查方法
主控項目 1 主筋間距 ± 用鋼尺量
2 長度 ± 用鋼尺量
一般項目 1 鋼筋板質檢驗 設計要求 抽樣送檢
2 箍筋間距 ± 用鋼尺量
3 直徑 ± 用鋼尺量
4.3 混凝土灌注樁質量檢驗標準
混凝土灌注樁質量檢驗標準　
項 序 檢 查 項 目 允許偏差或允許值 檢 查 方 法
主
控
項
目 1 樁位 第4.1條 基坑開挖前量護筒，開挖后量樁中心
2 孔深(mm) + 只深不淺，用重錘測，或測鉆桿、套管長度，嵌巖樁應確保進入設計要求的嵌巖深度
3 樁體質量檢驗 設計要求 按基樁檢測技術規范
4 混凝土強度 設計要求 試件報告或鉆芯取樣送檢
5 承載力 設計要求 按基樁檢測技術規范
一
般
項
目
1 垂直度 第4.1條 測套管或鉆桿，或用超聲波探測，干施工時吊垂球
2 樁徑 第4.1條 井徑儀或超聲波檢測，干施工時用鋼尺量，人工挖孔樁不包括內襯厚度
3 泥漿比重（粘土或砂性土中） 1.～1. 用比重計 測，清孔后在距孔底cm處取樣
4 泥漿面標高（高于地下水位）（m） 0.5～1.0 目測
5 沉渣厚度：端承樁（mm）
磨擦樁（mm） ≤
≤ 用沉渣儀或重錘測量
6 混凝土坍落度：
水下灌注（mm）
干施工（mm） ～
～ 坍落度儀
7 鋼筋籠安裝深度（mm） ± 用鋼尺量
8 混凝土充盈系數 >1 檢查每根樁的實際灌注量
9 樁頂標高（mm） +，- 水準儀，需扣除樁頂浮漿層及劣質樁體
垂直樁基中心線 1～2根樁 d≤mm時,,d>mm
時, 拉線和尺量檢查
單排樁
群樁基礎的邊樁
沿樁基中心線 條形基礎的樁 d≤mm時,
d>mm時, 拉線和尺量檢查
注：d 為樁的直徑，H 為樁長
群樁基礎的中間樁
4.4　特殊工藝關鍵控制點控制
特殊工藝關鍵控制點控制
序號 關鍵控制點 控 制 措 施
1 成孔 隨時控制泥漿比重，確保不塌孔
2 砼配置 用強制式攪拌機自動下料，及時測試塌落度等指標
3 砼澆注 導管底部至孔底的距離為~mm，導管底端應始終埋人混凝
土中 0.8～1.3m ，導管的第一節底管長度應≥4m，澆注連續
4.5　質量記錄
4.5.1　水泥出廠合格證及復檢報告
4.5.2　鋼筋出廠合格證以及原材、焊件檢驗報告
4.5.3　石子、砂的檢驗報告，焊件合格證
4.5.4　試樁的試壓記錄
4.5.5　灌注樁施工記錄
4.5.6　混凝土試配中清單和試驗室簽發的配含比通知單
4.5.7　混凝土試塊d標養抗壓強度試驗報告
4.5.8　樁位平面布置圖
4.5.9　各工序取樣見證記錄
5　應注意的質量問題
5.0.1 混凝土受凍
冬季施工，當氣溫低于0℃時，樁灌注混凝土要采取保溫措施，拌和水要加熱，混凝土入模溫度不應低于℃。樁頂要保蓋保溫，防止受凍。
5.0.2 含水量過大
雨期施工，當砂、石含水量增大時，應按現場實測數據隨時調整混凝土配合比中的加水量。同時要注意測定地下水位的變化，決定是否進行封底防水。特別要注意與回填層接觸的軟弱土層，在地表水的浸泡下，會變成軟塑狀態，在此段應進行反插，防止發生縮頸。
5.0.3 砼初凝時間短
夏季施工當氣溫高于℃時,混凝土應參加緩凝劑.如混凝土停放時間過長,應返回攪拌機,再與一定量的按水灰比的配料進行攪拌均勻后,才能繼續使用。
5.0.4 縮頸
樁灌注混凝土時，如出現縮頸，擴散壓力不夠；或由于混凝土坍落度過小，和易性不好，混凝土不能很快擴散；或局部受到樁周土回縮擠壓作用。預防措施主要是要嚴格注意控制拔管速度；在軟土層孔段采取反插；在拔管時一定要使管內混凝土面始終高于自然地面0.2m以上；反插時要添加混凝土，混凝土坍落度要嚴格控制在8-cm。
5.0.5 蜂窩、狗洞
施工中如樁體出現蜂窩、狗洞，樁頭松散等質量通病，其主要原因是混凝土未按配合比計量、均勻攪拌，或石子級配不好，或坍落度過大，或振拔沉管時未按停拔振動要求操作。
5.0.6 懸樁
施工中如出現懸樁，主要是地下水滲入樁管，使樁底出現一松軟層。一般預防措施是：在有水位地層施工，盡量不使用活瓣樁尖；增加樁管內封底混凝土量；檢查樁管端部有無裂縫或缺口，如有裂縫或缺口，必須處理好后再沉管。
6　成品保護
6.0.1 對于中心距小于3.5倍樁徑的群樁基礎，采用沉管法成孔時，應采用間隔施工，以避免影響已灌注混凝土的相鄰樁質量。
6.0.2 承臺施工時，在鑿除高出設計標高的樁頂混凝土時，必須自上而下鑿，不能橫鑿，以免樁受水平力沖擊遭到破壞。
6.0.3 　施工完畢進行基礎開挖時，應制定合理的開挖方案和技術措施，防止樁的位移和傾斜。
6.0.4　樁頭外留的全筋應妥善保護，不得任意彎折或壓斷。
6.0.5　冬期施工在樁頂混凝土未達到設計強度前，應進行保溫護蓋，防止受凍。
7 安全健康與環境管理:
7.1 施工過程危害及控制措施
施工過程危害及控制措施
序號 作業活動 危險源 控 制 措 施
1 現場管理 人員傷害 禁止無關人員進入現場，打沉套管應有專人指揮
2 樁機操作 機械損壞 樁機操作人員應了解樁機性能、構造，并熟悉操作保養方法，方能操作
3 樁架裝拆 高空墜落 在樁架上裝拆維修機件進行高空作業時，必須系安全帶
4 樁機行走 觸電 樁機行走時，應先清理地面上的障礙物和挪動電纜，挪動電纜應戴絕緣手套，注意防止電纜摩損漏電
5 混凝土攪拌和鋼筋籠制作 混凝土攪拌和鋼筋籠制作人員作好全面安全防護
6 振動沉管 擠壓 　振動沉管時，若用收緊鋼絲繩加壓，應根據樁管沉入度，隨時調整離合器，防止抬起樁架，發生事故。錘擊沉管時，嚴禁用手扶正樁尖墊料。不得在樁錘未打到管頂就起錘或過早剎車
7 樁機站立牢固 樁機傾倒 施工過程中如遇大風，應將樁管插入地下嵌固，以確保樁機安全
8 人員均戴安全帽 高空墜物 所有施工人員均戴安全帽，并進行安全教育
7.2 環境因素辯識及控制措施
環境因素辯識及控制措施
序號 作業活動 環 境 因 素 控 制 措 施
1 混凝土的攪拌 污水排放 設沉淀池,清污分流
2 砂石料進場、垃圾出場 揚塵 砂石運輸表面覆蓋
建筑垃圾運輸表面覆蓋
道路要經常維護和灑水，防止造成粉塵污染
3 現場清理 建筑垃圾 施工現場應設合格的衛生環保設施，施工垃圾集中分類堆放，嚴禁垃圾隨意堆放和拋撒
4 機械使用 廢油 施工現場使用和維修機械時，應有防滴漏措施，嚴禁將機油等滴漏于地表，造成土地污染

包氣帶環境

一、包氣帶地質結構

(一)包氣帶厚度的確定

地表至潛水面之間的地帶稱為包氣帶。降水滲入、灌溉回滲等通過包氣帶才能到達潛水面，補給潛水。也就是說，淺層地下水主要通過垂直入滲得到補給，在淺層地下水得到補給的過程中，石油開采中的落地油、管道滲漏油等污染物質通過包氣帶污染地下水。因此，包氣帶是引起和防止地下水污染的主要途徑和場所。根據調查資料，確定本區包氣帶厚度1～3m，在黃河河道帶和決口扇高地包氣帶厚度較大，一般為2～3m，其他區域包氣帶厚度較小，一般1～2m。

照片-1 落地原油污染

照片-2 廢油井污染

照片-3 石油鉆探中鉆井巖屑及泥漿的污染

照片-4 開采過程中油井附近石油原油拋撒

照片-5 輸油管線泄漏(1)

照片-6 輸油管線泄漏(2)

照片-7 石油化工企業等廢水排放

照片-8 石油化工企業等廢水排放

(二)巖性特征

依據土的特性，將其歸屬為砂性土和粘性土兩大類。砂性土包括細砂、粉細砂、粉砂和粉土，粘性土包括粘土和粉質粘土。

粉土:淺黃、黃褐色，土體稍濕，松散。全區均有分布，主要分布在包氣帶中上部。

粉砂和粉細砂:黃褐色，可見云母碎片及暗色礦物，分選一般，可分辨石英和長石礦物，土體稍濕—濕，松散。主要分布在區中部以南沿金堤河一帶包氣帶中下部。

粘土和粉質粘土:黃褐、灰褐色，可塑，含鈣錳結核和少量的鐵銹染。主要分布在調查區西北包氣帶下部。

該區中北部區域為黃泛平原區，包氣帶巖性為近代黃河泛濫沖決形成，顆粒較粗，巖性北部以砂性土為主。西南部區域為山前沖洪積扇前緣與黃河泛濫平原交接地帶，包氣帶巖性相對較細，以粘性土為主。

(三)土體地質結構特征

粘性土和砂性土兩類土體滲透性能、土體自凈能力明顯不同。因此，兩類土體的不同組合，構成了本區包氣帶土體不同的地質結構類型。本區可分為:砂性土單層結構區、砂性土—粘性土多層結構區和粘性土單層結構區三種土體地質結構類型(圖-2)。

圖-2 包氣帶巖性結構圖

砂性土單層結構區:巖性以粉土為主，砂性土中粉土占%，粉砂土占%。分布在陳官—六戶以北和丁莊—田莊以東大部分區域，分布面積約為km²，占總面積的%。

砂性土—粘性土多層結構區:巖性以砂性土為主，砂性土占%，粘性土占%。主要分布在墾利—永安—西宋之間，以及墾南勝采指揮部西部、勝坨西部黃河灘區、牛莊東北、陳官莊南部和廣北農場等局部地段。分布面積約km²。占總面積的%。

粘性土單層結構區:巖性以粉質粘土為主，粉質粘土占%以上，粘土%左右。分布在陳官—六戶一帶及其南部區域，分布面積約km²，占總面積的%。

二、包氣帶滲透性能

包氣帶垂直滲透性對污染組分運移和淋洗、土壤自我凈化有著很大影響。包氣帶垂直滲透性能主要受控于包氣帶巖性及土體地質結構。為了解包氣帶垂直滲透性，選擇了不同土體結構區，采用雙環法(圖-3)進行5組滲水試驗。滲水試驗點包氣帶巖性結構剖面見圖-4。

圖-3 滲水試驗裝置示意圖

圖-4 滲水試驗包氣帶巖性結構圖

利用下式計算滲透系數(K):

山東省地質環境問題研究

式中:Q為穩定滲入水量(m³/d);L為試驗結束時水的滲入深度(m);F為內環滲入面積(m²);Hk'為毛細壓力(等于毛細上升高度之半)(m);Z為內環水層厚度(m)。

滲水外環直徑cm，內徑cm，采用定水頭控制，試驗水層控制深度cm，穩定試驗歷時～min。試驗計算成果見表-3。

根據本次試驗并結合搜集資料分析(表-4)，本區砂性土垂直滲透性能較強，滲透系數較大，一般在大于0.5m/d;以粉粘為主的土層垂直滲透性能較弱，滲透系數相對較小，一般小于0.5m/d;而粘性土土層垂直滲透性能最弱，垂直滲透系數最小，一般小于0.1m/d。

表-3 滲水試驗計算成果表

表-4 包氣帶巖性垂直滲透性能一覽表

注:編號滲為本次試驗資料，編號Sse為搜集資料。

三、包氣帶自凈能力

(一)土壤自凈試驗

為了解土壤對污染物質的吸附凈化和自凈能力，在墾利縣城南部進行了1組自凈試驗。試驗過程是:對試驗場地進行污水漫灌，取樣測試試驗前后不同時間、不同深度(0.2～1.0m)土壤污染組分含量變化。同時，還利用不同時期的5組自凈試驗資料，用來了解土壤污染自凈能力。

1.Zj1自凈試驗(墾西)

Zj1自凈試驗位于墾利南部中瑞華工廠北溢洪河畔勝坨油田。年6月日開始進行Zj1自凈試驗，包氣帶土體結構及石油類含量的動態曲線見圖-5。試驗中地表水石油含量1.mg/L(表-5)，試驗用水m³，試驗面積m²×m²，故試驗注入土壤中油為0.g/m²。

圖-5 Zj1自凈試驗(墾西)土體結構及土壤中石油類含量動態曲線

表-5 Zj1土壤自凈試驗水土監測成果表

注:土壤污染組分單位為mg·kg^－1，水污染組分單位為mg·L^－1。

試驗前試驗場地不同深度土壤污染剖面石油類組分和重金屬含量相對較低，并且淺部明顯高于深部。

由于試驗場地包氣帶巖性為粉土，試驗用水源為中瑞華工廠廢水(石油含量高)，試驗后1d地下水迅速下滲，并且石油被大量吸附，不同深度(0.2～0.5m)的土壤迅速被污染，石油含量急劇升高。

隨后的時間里，土壤石油類組分含量開始下降，在經過了1個雨季(d)的包氣帶土壤淋濾和自凈分解(主要是自然降水淋濾)后，淺表(0.2m)土壤石油類組分含量下降了近1/3，中層(0.5m)土壤石油類組分含量下降了近1/2。

在進入平水季節后，雖有降水，但明顯降低，在不到2個月的時間里，淺表土壤石油類組分含量大幅度降低，可能與石油的自然降解周期、淺表土壤通透性和光合作用密切相關;中層土壤石油類組分含量不降反升，可能與石油污染組分下移的多次污染有關。

2.Sz1自凈試驗(黃河口北)

Sz1自凈試驗位于黃河口鎮北黃河外灘區墾利油田，包氣帶土體結構及石油類含量的動態曲線見圖-6。試驗中地表水石油含量0.mg/L(表-6)，試驗用水m³，試驗面積m²×m²，故試驗注入土壤中油為0.g/m²。

圖-6 Sz1自凈試驗(黃河口北)土體結構及土壤中石油類含量動態曲線

試驗前試驗場地不同深度土壤污染剖面石油類組分和重金屬含量由淺至深呈降低趨勢，也就是說，淺表土壤較中、深部土壤污染重。

試驗后3d，在入滲水流的淋濾作用下，地表水石油向下部遷移，致使0.2m處土壤中石油類含量明顯升高;0.2～0.m深處存在粘土夾層，對試驗入滲水、油都有較強的隔阻作用，致使由上部地層淋濾下來的石油類滯留于該層中，使0.5m處石油濃度略有升高;0.～2.0m處巖性為粉土層，對石油類的吸附作用較強，石油類遷移速度較慢，但水的滲流速度較快，淋濾作用較強，使1.0m以上土壤中被吸附石油經淋濾而向下遷移，使1.0m處土中石油類含量也有趨升。由于試驗水源石油類組分含量相對較低，故3d后的各個深度土壤石油類組分含量雖有不同程度的升高，但升高的幅度較小。

試驗d后，在6月份1個月的降水自然淋濾下，0.2m處土中石油類含量明顯下降;由于0.2～0.m深處粘土層的存在，上部淋濾下來的石油繼續在此聚集，致使0.5m處石油類含量不降反升，而且升幅還較大;雨季區內地下水位埋深小于1.0m，1.0m處土壤中被吸附的石油在地下水滲流的作用下，被洗刷分解吸附，土壤中的吸附石油含量降低。

自凈試驗注水后d，試驗場經過3個月的雨季淋濾作用和自然降解作用，淺中層土壤石油類組分含量均呈有較大的下降。

3.Sz2自凈試驗(丁莊南)

Sz2自凈試驗位于廣饒縣東北部丁莊鎮南部小清河畔八面河油田區，包氣帶土體結構及石油類含量的動態曲線見圖-7。試驗中地表水石油含量0.mg/L(表-7)，試驗用水m³，試驗面積m²×m²，故試驗注入土壤中油為0.g/m²。

表-6 Sz1土壤自凈試驗水土監測成果表

注:土壤污染組分單位為mg·kg^－1，水污染組分單位為mg·L^－1。

圖-7 Sz2自凈試驗(丁莊南)土體結構及土壤中石油類含量動態曲線

表-7 Sz2土壤自凈試驗水土監測成果表

注:土壤污染組分單位為mg·kg^－1，水污染組分單位為mg·L^－1。

試驗前試驗場地不同深度土壤污染剖面石油類組分和重金屬含量由淺至深呈降低趨勢，即淺表土壤較中、深部土壤污染重。

石油水源石油類組分含量較低，但試驗場地西m有一新建油井，場地表層土中石油含量較高。試驗后3d，在入滲水流的淋濾作用下，地表石油向下部遷移，致使0.2m處土壤中石油類含量迅速升高。0.3～0.5m深處存在有粘土層，其孔隙度很小，對試驗入滲水、油都有較強的隔阻作用，致使由上部地層淋濾下來的石油類滯留于該層中，使0.5m處石油濃度也有較明顯的升高。0.5m以下巖性為粉土，對石油類的吸附作用較強，石油類遷移速度較慢，但水的滲流速度較快，淋濾作用較強;1.0m以上土壤中被吸附的石油經淋濾而向下遷移，使1.0m處土中石油類含量也隨之增高。

試驗d后，在6月份1個月的降水自然淋濾下，0.2m處土中石油類含量明顯下降;0.3m以上均為粉土層，其對石油類的吸附作用較強，上部淋濾下來的石油類還沒有穿越該層，致使0.5m處石油類含量在入滲水流的淋濾作用下逐漸降低。雨季區內地下水位埋深小于1.0m，1.0m處土壤中被吸附的石油在地下水滲流的作用下，被洗刷分解吸附，土壤中的吸附石油含量趨降。

試驗后d，試驗場經過3個月的雨季淋濾作用及自然降解作用，土壤中不同深度的石油類污染物含量均呈下降趨勢。

以上3個不同土體結構自凈試驗表明，土中石油類污染物的降解及遷移受多種因素的共同作用，一般說來，粉土對石油類的吸附能力大于粉質粘土，但由于粉土中水的滲流速度快，其淋濾作用強于粉質粘土;粘土層由于其孔隙的孔徑小，對石油類污染物的遷移具有明顯的阻滯作用。三處試驗的共同特點是各處土中石油類含量經過雨季的淋濾均處于減小趨勢，表明在淋濾及自然降解作用下，土壤對石油類具有一定的自凈能力。在自然降水淋濾和自然降解作用下，包氣帶不同深度的土壤石油類組分雖有不同程度的降解，但是，隨著水、油向下遷移，地下水中石油污染物卻有不同程度趨升(表-8)。

在自凈試驗中，重金屬組分沒有明顯的規律性變化。

(二)土壤淋洗試驗

為了解土壤在自然狀態下對石油污染物質自凈能力，選擇有代表性的油井附近4處，圍堰后作為自然淋洗試驗場地，分別采取雨季前(6月)后(9月)土壤污染分析樣品。

經過1個雨季(6～9月)的降水淋洗和土壤自然降解，淺表(0.2m)土壤污染組分均有不同程度的淋洗降解，特別是石油組分含量明顯降低(表-9)。

表-8 搜集土壤自凈試驗成果匯總表

注:土壤污染組分單位為mg·kg^－1，水污染組分單位為mg·L^－1。

表-9 土壤淋洗試驗水土分析成果表

注:土壤污染組分單位為mg·kg^－1。

(三)土壤石油自凈機理分析

1.石油污染物自然降解及影響因素

石油類污染物在土壤中的自然降解主要是通過揮發、淋溶及微生物降解作用實現。

(1)揮發

土壤中石油類污染物以固、液、氣三相存在于土壤顆粒之間，以固態吸附相居多。土顆粒吸附分子態的油類方式主要為物理吸附，由于分子引力隨分子量的增加而增大，故優先吸附熔點較高、難揮發的高分子量的油類，常態下這部分油類多呈固態;低分子量的油類往往是以液相或氣相形式存在，揮發性較高。包氣帶中氣態油類濃度遠遠高出地表以上同類物質濃度，在濃度差的驅動下，氣態油分子不斷從包氣帶中揮發逸出至大氣中。土顆粒表面的固態油類，以及難揮發的某些液態組分同時發生的各種降解作用使大分子分解為易揮發的小分子，可源源不斷地彌補已揮發逸出的氣態油類。影響石油污染物揮發的主要因素為溫度、油類組分、風速、太陽輻射等，包氣帶中的溫度增加，揮發性污染物的空隙氣相濃度也增加，固態吸附相濃度則降低，有利于石油類污染物的揮發。污染物埋深越大，揮發程度越低，風速、太陽輻射對埋藏較深的石油類污染物的揮發影響不大。

(2)淋溶

油類在剛被污染的土壤中運動，一般以多相流的形式出現，油和水不混溶。烴類被生物降解乳化和增容后，將以接近單一的水溶相流動。在入滲水作用下，吸附在固相表面的油類和溶解水溶相油類。油類污染物的淋溶釋放能力，主要取決于油類組分的水溶性、油污土的結構、入滲水量及入滲強度等。

(3)微生物分解

石油污染物是高分子有機物，不能被植物直接吸收，只有被微生物分解成簡單化合物后才能被植物利用。石油污染物被拋撒進入土壤后，一部分被土壤吸附;另一部分被淋濾后往土壤下部入滲，最終進入地下水。地下水中氧氣的含量甚微，進入地下水中的石油污染很難被自然降解，而被吸附于土壤包氣帶中的石油污染，由于有微生物的存在，可以逐漸地被降解。石油污染物的自然降解主要是指包氣帶中被吸附的石油污染物，在微生物的參與下而被降解的過程。其降解過程可用如下反應式表示:

微生物+石油烴類(碳源)+氧+營養物質(氮、磷等)=物增殖+二氧化碳+水+氨及磷酸根等

影響自然降解速度的主要因素有:微生物的種群及數量、油的化學組成、土壤中的油濃度等因素。土壤中微生物種群構成是影響油降解效率的最直接因素，在土壤生態系統中，石油烴降解菌普遍存在，但在數量上差異較大，一般為細菌總數的0.%～0.%。通常，不同的降解菌降解不同類型的烴分子，原油降解是由多種石油烴降解菌協同完成的，因此，土壤系統中存在的降解菌種類及數量影響污染物的降解效果。

原油由飽和烴、芳香烴、瀝青質和非烴類四種組分構成，微生物對它們發生作用的敏感性不同，一般其敏感性由大到小為:正構烷烴、異構烷烴、低分子量的芳香烴，高分子量芳香烴和極性物質降解速率極低。結構越簡單，分子量越小的組分越易被降解。

土壤中的油濃度影響微生物的活性，油濃度高會抑制微生物的活性，但不同化合物發生抑制的濃度不同。通常，土壤中油濃度為1～mg/kg時不會對普通異養菌產生毒性。在有些情況下，污染物濃度相對高時，能刺激降解污染物中微生物的繁殖，污染物濃度低于mg/kg時則沒有這個作用，濃度太高將抑制微生物的活性。

2.石油類物質在包氣帶土層中的遷移規律

從研究污染物遷移角度出發，一個完整的污染系統應由污染源、表土層(即耕作層)、包氣帶、含水層構成。石油類在包氣帶土層中的遷移、轉化作用主要有下滲水對流、水動力彌散和吸附作用，假定水流運動處于穩定狀態，石油類在包氣帶中的遷移方程為

山東省地質環境問題研究

式中:D為彌散系數;V為孔隙流速;ρ_b為土的干容重;n_e為有效孔隙率。

由于石油類為憎水有機物，其分子擴散系數很小，因此式中第一、二項實際只反映了外在的水流和介質特征，并不能表征石油類自身的遷移特征，第三項才是石油類遷移能力的具體表達。在土層中，假定石油類被吸附的速度較快(相對于水流速度)，能很快達到吸附平衡，且吸附反應是可逆的，則石油類在水中的平衡濃度(C)與顆粒上的平衡濃度(s)存在如下關系:

山東省地質環境問題研究

式中:Kd為分配系數，即達到平衡時固相和液相石油類的分配情況。

將-3式代入-2式中，變換后表達式為

山東省地質環境問題研究



式中:Rd稱為遲滯因子，它可以表示污染物相對于水流的流速。

分配系數Kd和遲滯因子Rd是衡量污染物相對遷移能力的2個重要參數。對于特定的固相介質，某一污染物的Kd值為一常數，Kd值越大，越易被吸附，越不易遷移。遲滯因子Rd則是具體測量水中污染物滯后現象的量度，Rd值越大，越不易遷移。根據試驗結果，石油類的Kd值與Rd值均表現為粉土大于粉質粘土。說明粉土比粉質粘土對石油類具有更強的吸附能力。

油田廢油井叫啥油

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